25. Размеры рабочих полостей инструмента для однопозиционной двухударной высадки винтов М10 и М16 с цилиндрической головкой

(а = 12°)

26. Размеры рабочих полостей инструмента для однопозиционной двухударной высадки винтов Мб и М8 с конической головкой

27. Размеры (в мм) р.тбочих частей инструмента для четырехпозиционной высадки болтов М8 и М10

Обозначение (см. рис. 53)

M8-6gX25

MI0-6gX25

Обозначение

M8-6gX25

MIO-6 Х25

Исходный

9,2Я10 9,15.0,03

7 8+ <,<з 7;8

9 2+0 ~9;2

11,5

8,9+0,2

1,6+

11.5.0,8

9 7+0,03 9/7

11,55+ 11,55

12,6

12,2+0.

2,4 2,4

4 ± 0,09

7,7 7,7

9,8-f-0,15 9,8

10,8+°. 11-4-0,6

13,8+ . 13,8

12,6+0,2 13,3-0,7

16,2-+-0,2 16,2

14,4-f-0,6

0 9+0,2 0,9

5 ± 0,15

25-0,4

заготовка 16,5+0,5

1,1+0,2 1,1

.Заготовка 6 ± 0,15

Заготовка 25-0,4

12,5

20,4

7 02+0.022

7,12 o,o7

21,2

S 8+

25,1

2,2 2.2

7,06+

7,12.0,0

8,87+ . 8.94.0,07

10,8+°.

12.1,2

12,6+.

14.1.4

11.78j:ii;a

12.0,24

13.78il!;!!

-0,24

28 28

0,6-0,8

J J 2+ 0,048

7,12-0,07

1 1+0,22

10,8

9+0,06

8,94.0,0

12,8+°. 12,6

7,8+ .1 7J

9,8+ .8 9;8

Примечание. Размеры инструмента размеры заготовки- в знаменателе.

приведены в числителе,

Рис. 55. Типовые стержневые детали с концевыми гранеными участками

НОЙ высадки болтов М8 и М10 приведены в табл. 27. Размеры диаметров матриц и стержней заготовок даны для резьбы с полем допуска 6g. При данном технологическом процессе с применением двойного редуцирования стержня получаются детали примерно равнопрочные по длине. Схема процесса высадки приведенная на рис. 54, отличается от предыдущей следующим: на позиции вместо второго редуцирования осуществляется предварительный переход высадки головки; на позиции / - пластическое формообразование большой фаски на конце стержня, наличие которой обеспечивает хорошие условия для механизации сборочных процессов.

Размеры рабочих частей инструмента для четырехпозициониой высадки болтов М8 с длиной стержня 30 и 50 мм приведены в табл. 28.

Технологический процесс холодного поперечного обжатия применяется для формообразования треугольных, квадратных и многоугольных сечений на определенных участках стержневых деталей, что значительно расширяет технологические возможности объемной штамповки.

28. Размеры рабочих частей инструмента для четырехпозициониой высадки болтов MS-6gX50

Формообразование на кривошипных прессах граненых сечений применяется -в основном при изготовлении стержневых деталей, у которых длина штампуемой части Яо = (0,5-1,5) do, где do - диаметр исходной заготовки.

На рис. 55 показаны типовые стержневые детали с концевыми гранеными участками, а на рис. 56 - схема штампа для этого процесса. Штамп можно применять как на вертикаль-

ки, осуществляя радиальную штамповку заготовки, находящейся в матрице 5.

Приведенная схема относится к случаю деформирования концевого участка стержня с образованием бурта под обжимаемой частью, что характерно для установочных винтов.

Усилие радиальной штамповки зависит от диаметра и относительной высоты деформируемой части заготовки, обжатия и условий трения.

Потребная радиальная технологическая сила при штамповке

RH sin -+

рис. 56. Схема штампа для образования граней на стержневых деталях

ном кривошипном прессе общего на-вначения, так и на холодновысадочном автомате. Исходное сечение обрабатываемой заготовки - круг.

При движении ползуна пресса ра-диально расположенные рабочие вкладыши 1 (см. рис. 56) посредством клиньев 2 перемешаются к оси заготов-

-2цЯ2sin--t-Ш-f 4 п 1

Сила

на ползуне пресса ctgp + Hi

1-21 ctgp-nf

где k - -7; R- радиус исходного / 3

if,!, п 11 го звн,мм jJu mj W т р,кн

36H,MM

Рис. 57. Номограмма для определения потребной силы штамповки прн формообразоваинн граней поперечным обжатием (радиальной штамповкой)

Рис. 58. Схема наладки инструмента двухпозиционного aaruMaia для штамповки пальца с двумя полостями

металла, мм; Н - высота штампованной части детали, мм; п - число граней многогранника; ц = 0,15-т-0,2 - коэффициент трения; р - угол наклона клиновой поверхности; [ij = = 0,15 - коэффициент трения между элементами металла; - предел текучести .

Потребную силу штамповки определяют с помощью номограммы (рис. 57 см. номограмму Vl).

Способ пользования номограммой потизан на примере определения основных параметров процесса радиальной штамповки квадратной головки из стали 10 при р == 70° с радиусом заготовки R = 11 мм и высотой головки

Н = 27 мм, полученной после штамповки.

На поле номограммы по прямым а и б определяем Cf = 750, отмечаем заданную величину деформации 6 = = 1,0 на поле номограммы IV а для стали 10 по прямым виг находим а J = 700 МПа.

На поле номограммы V при = = 700 МПа для С4 = 750 по прямым г и д определяем Р = 300 кН, а на поле номограммы VI при Р = 300 кН для п - i и Р = 70° по прямым д и е определяем Q p = 700 кН.

Экспериментальное определение сил Р и Q показало, что они ниже сил, определяемых по номограмме, на 5-

Ф8 Ф13.9

Рис. 59. Технологические переходы и схема наладки инструмента четырехпозиционного автомата для штамповки ступенчатого пальца с полостью

Рис. во. Технологические переходы и схема наладки ииструмента четырехпозиционного автомата для штамповки пальца с шаровой пустотелой головкой