Разделы сайта
Читаемое
Обновления Apr-2024
|
Промышленность Ижоры --> Оболочки оптимальной конструкции Прн равномерном давлении (осевая сила в сеченнн (1=0 равна нулю) : 0,955 (1 - v) о; (10J) = 0,955 (1 - v) а Л А. 3 о 3 6. = 4,29(l-v)a Pf. (в точке е, =0); (102) ГоТЬр (103) Эпюры основных напряжений для гофрированной трубы с параметрами Я 27,5, а=0,254, растягиваемо осевой силой Р, показаны на рис. 19. Крестиками показаны значения максимальных напряжений, подсчитанные по асимптотиче- fKHM формулам (98) и (99).
Расчет снльфона на осевое растяжение и давление газа, ( ильфоиамн называют оболочки, состоящие из набора кольцевых пластин, сопряженных горообразными переходами (рис. 20). Прн расчете сильфона па прочность и жесткость интересуются максимальными значениями возникающих в них (под действием осевой силы Q в дан и давления р и дан/см) напряжений а в дан/см и осевым расхождением кромок Д в см. В силу периодичности профиля оболочки можно ограничиться рассмотрением одной полуволны (на рис. 20 сплошной линией показана одна волна) сильфона. Из соображений сим.мстрии на ее краях следует требовать отсут-сшчя распора и угла попорота (Qr - 0; 0). В местах сопряжения участка (пластина) с торообразньши участками / и / должны выполняться условия упругого сопряжения. Полученные до настоящего времени точные решения довольно гро.чоздки и малопригодны для назначения размеров сильфона. Положение усугубляется и тем, что из-за малости отношений -j (Р с- ) пара.метры 1 = V -О ~ J к Vl2l[ - v) ---велики, так что становятся nuMfmtMhiMH Формулы, приведенные в гл. 25 т. 1, Т р Ги*н-.;ер ь,х%асчетов широко с,.о.ьзук>т следующ,.с. ростые формулы, устасмвливающие связь (поданный В. А, Никитина, Г И. Писменной): * а) между осевым расхождением Д д л (в расчете на одну волну сильфона) а осевой силой Q = 0,434 для г < 2 удобнее пользоваться следующей более простой формулой; б) между максимальным напряжением а и вызывающей его осевой силой в) между максимальным напряжением и обуславливающим его осевым расхождением кромок (в расчете на од[1у волну) г) ежду максимальным напряжением в вызывающим его давлением газа (при отсутствии расхождений кромок сильфона) (107) В табл. 2 и 3 расчеты по приведенным приближенным формулам сопоставлены с более точными решениями в сте1ге[шых рядах. Как видно из табл. 3, .для доволыю широкого интервала изменения па. раметров сильфонов .фиведевные формулы дают приемлемое для прак-тического использования при6лиже1ше. Ими можно пользоваться также и для расчета линзового компенсатора (рнс, 21).
- Сравнение приело. см/дан дан/см 1/сл :м/дан дан/см> 7870 0.44 75О0 0,40 0,83 1,05 1,10 4300 0,50 4290 0,54 i и я л ~ прнблкже £ - более точ- состоит из угла - - - определяющего поворот концевого сечения, как жесткого целого, и упругого поворота х cos- ф. Следовательно, поворот концевого сечения вокруг оси у характеризует угол Но согласно формулам (86). (92) и (100) гл. 21 т. 1 ЖЕСТКОСТЬ ТОНКОСТЕННОЙ КОНСОЛИ, ПОДКРЕПЛЕННОЙ НА КРАЮ УПРУГИМ КОЛЬЦОМ Рассмотрим длинную консоль, усиленную на конце упругим кольцом (рис. 22), через которое передается изгибающий момент Ш и [герере-дивающая сила F. Определим жесткость ионсоли на изгиб н срез. Из рис. 23, а следует г = I s- (f - vi sin- (108) С учетом соотношения (93) гл. 21 т. 1 в, , = гш - Vy. Подставляя последнее вы- ятЛ ряжение в формулу (108) и учитывая, что Hj = pj, получаем (б. Ф) = г (9) ш (9) cos-ф- - (t*) Рис, 22 Далее, согласно рис. 23, б поворот концевого сечения консоли 1 cos ф Сопостанлня последние равенства, имее (ill) Иодставлия теперь полученные ныраження а формулу (ПО), на- (в, Ф) = у.созфЧ- {; ). (ц:) После определения гю и х формулам 2pt / cos а 0 -*,= iPi! (-. = 12xt / 0,4. ) (113) с учетом формул (51) в равенства см. (87), (88), (94) гл, 21 т. 1J лгцЕк cos а получим А = - г (в . 9) = УЛ + (Vr. + vis os Т) IiJ - - {ч + Qo) + к12 1 cos- ф; = к Т) = Yuf -f (% , -Н TJ2 Ф) Ж -f -Н {Q + Ql) + apM ] cos- ф; здесь Y , Via- 722 - коэффициенты податливости консоли с жестким ко.тьцом (жесткой диафрагмой), полностью определяющиеся безмомент-ной частью решения и существенно зависящие от геометрии консоли-Для конической консоли они подсчитаны в примере 5 гл. 23 т. I, для цилиндрической - в примере о гл. 22 т. I. фициенты у,.2 к имеют следующий вид: (114) (115) Yl2 3 , , Silk - . 3/.(i nr,Lhpk (cos a}~ 1 + c< + V22=- nr Efiii cos a , , 6ii* ,r- , ЗиЛ <--Гз~ к COS CC ---T- 116) Величины ctjp ct[., a.,. являются коэффициентами иодатливос-]н края подкреплен1Юго кольцом [см. формулы (55) . Наконец, соглас1К) выражениям (8в)-(88) гл. 21 т. 1 Пример 12. Консоль с лепным тяжелым кольцом В этом случае (IJ7 М - II, (119) Рнс. 24 Перечстснич Koinia консоли получаем, подставляч выражения (il8) н 11 1 ij) в формулы (П5). Если лакоа распределения краевых БОздейсткнй отличается от paixMOTpcH-ного (cos ф. 3in ф), то сказанное выше относится к первой гармонике разложения иагру.чкн в ряд Фурье. ДЕЙСТВИЕ ПРОИЗВОЛЬНО НАПРАВЛЕННОЙ ОБРАТНОСИММЕТРИЧНОЙ НАГРУЗКИ При ряссмотрени.ч обратноснммечричпого изгиб. иредполага.юсь. что действующие н ЕЮрмальном к оси вращения сечении обо.Ючки усилия и моменты приводятся к главному вектору и гланному моменту (см. рис. 22). Для того чтобы рассмотреть общий случай, когда г.!авный вектор и главный момент составляют между собой iijio-извольный угол, в работах [20 и 21 ] наряду с расс.\ютре1[иым оучасм (называемым первым обратноснмметричпым) введен вторий обратно-симметричный случай. Можно поступить я иначе; ]!спользовать поворот ocfii. Второй подход мы и п()Оиллюстрируем на примере круговой цилиндрической коггсоли. 1П-,) и серсрезын.ио 21). Пусть iwro Mo:.)eirfi, fi тора состапляк) угол V- Папра] жду собой оси x }1 у ...... паигор был напраплк1Г вдоль оси 2. Оси же -1г II !/ FbiuepeM :ак. чтобы главный момент совпадал по напраилению с осью у. То1Да общее решение можно получичь наложением следующих цаух а11Дач: I)
|
© 2003 - 2024 Prom Izhora
При копировании текстов приветствуется обратная ссылка |