lljui CHwirmi и ii,TiijanJiciiiiii оси у вфо]Мулах (70) индекс t i.iMeni-i(>; индексом I/ Ii L-,T\iiUf нзотрониого HcajiNHiiiDHHHforo m-HOM тасга f/, . следует з.-:меггить из

lipH ид!Ю!1рем1чтим с);атни и Haf[iafi;ieiniiix л и у устойчиi.ocrij Hri-неряюг для калчдмго из ъи.х нанра(!Лений с использова-ми-.; v-s л... формул (79).

Определгние дсйстиительпых критмч1-ски\ нагрузок ииепших ел Ли\-. N 1пк rianc.Hl Лл7о 1УК с учетом реальной работы коистр\

ц!П! и иро)ерку устойчивости инеиишх слоев и Bceii панели .чроизволя г так -л-л-, как :i в случае сотового заполнителя см, стр. 2ПЗ-3jU фп-мулы (63) li feil].

Занолиитель из армироваииого пенопласта (ем. [)ис, 13 гл. \h >\];.тия I. элег.;е111ах панели o;ipe;ie,i;.K)T аи:).j.)i4!4ii0 тем;., кг. . :<, было i..:!nca!HJ д.тя др\гиА tihiob заполнителя (гиф)а и др.).

Г1])и пЧ1Дс.!ьиом сжатии панели \ си.тин во виепших слоях on;i.-.;e-ляют [10 формулам (65) и при none.v4Ho\i и иродолы!о-попер1;чпом i!,t-П.бе иаиели - по форм\лам (60). Величину модуля упругости /. ,. за1ЮЛ11Ителя при расчете по этим формулам находят из соотношений II li гл. 9, Усилия в армируюиитх ребрах при продольном сжатии паие.:и нагрузкой Лл. дейетвуюией вдоль ребер, опредстяют пофорлпнп fSi; и (8!). Сжимакчние усилия

еилия сдвига, воэникаюиле при сжаши паиели i.i ![апран.тени1 вследствие ее начальпого искривлеш!

мои по нагру.жеиш.!: определяют по фор

здесь й - ]1азмер панели, опертой или за; кромкам, в напрарле;;ии сжатия. П1-м1чи мулам (59).

Критические усилия в элементах панели при продолы[ом сж, в предпо,10/кенип 1;деа/1И.-!ировап110й ynpuoii р;:боты KoncTpvKunj числяют в следующем порядке.

Критические усилия Л,- (/~ [. 21 во внешних сюях панели ( деляют гак же, кач и в случае заполнителя из иеармироиа::1100 .i пласта ио формулам (79) (в эти фор.-улм вводит гриведепные упр параметры армированного иенопласта).

Критические ус1ип!я Лдяе армирующих ребрах ь случае, ког.ч. чальпое искривление панели несьма мало и ребра работают то;1Ьк; сжатие, вычислиют т двум формулал:, соответствуюнигм двум фо потери устойчивости этих ребер. Для э.темента naiienn, вк.тючаю;. в себя два соседии.х ребра и слой пенопласта .между ними, одна из tJKTpM аналогична коссси.мметричному искрин.т1;1ию трехсллпюй cTHiiKH, где эти ребра играют роль инсшни.ч стоеи, другая фор.ма л01ична си.мметричтгому искривлению lethoit п.тасгинки. 3,u з:: что пр:: первой форл!е перемеиинии тиух соседшгл ребер nanfiai.-в одну сторону, -л при hTOjiOH - и: .е]1ечу одно :-.1угому.

{[ j- /.у~ - = ~ Р >

/-{t-b,) (83)

16/г (I -x-)G,

Сл - модул(. сдвига иеиопдасга; ; - ко! ф!Ьициент. берут по график иа рис. 2!, - у i

В )i.ic4L-T 1.ри[Ш.уаюг меш-шее из двух найденных значений Л,у,

В елучае, i,.)r.ia панель иблг.1,ает начатьиым искриплеп:!ем. ребра зг11;лки1еля из армированного пенопласта работают на сжатие и с.чвиг; Kp;iTH4ec:vHe усилия .Y -; (и Г;,! армирующих ребер, а также усилия tiAs,- -действующие и ребрах ikj г-тан11ым площадкам, определяют но формулам (S-1) и (So):

16.Н

16/i

(84)

Прииим:чюг. что Ь- - . Величины и Г.,

ляют ио формулам (SJ) ;: (Ы). .т;:,;! граф;!ку па рлс. 25 в за[)Иси:,! муле (431.

ЛЛ mi и №s находят раз.чельно по значения к, на дс:нного но liwp-

л;.., з<- iAbb:iy ИРпОп П1И

проделают по ф()]1му.т

Форму.1ы {S-!) II (85) соответствуют двум фи))Мс!М потери усгоич!!-г;Ости, различие между ноторыли аналогично различию между днумм 1д!рмаыи, соитветствуюш,И1\и1 форму.аам (82). В тех случаях, когда зиачеииг е велико (на графике рис. 25 пет кр.-вых для такого 1г), по формулам усилия не рассчитывают; в этом c.iy-чае расчет ведут только по формулам (85).

Действительные критические усил;;>. для внешних слоев Д\,> (i ~ 1, 2) >; армирующих ребер Ххзк и Л,:.,з, с уч,-том реальной работы [конструкции нахс-дятпересчетом 1юформулам (бЗа), (бЗб!, (64), (13). (14) при 13. При этом 1-ри 011)еделенин Л/ ---ipiVj- д.тя внешних слоев (i - 1, 2) а- на.ходнг

по ф.орму

,\хц,-по формулам (79). При вычнс.;.к11.

-([..Лл-с для apпl)yюlннx ребе) значение о. находят по фс.}

мечете Ae.itK - Ч-.-.Аг.г.!:

ля ар.\П1руюшнх ребер берут

стойчивость внеш]Н1Х слоев и ребер обеспечена, есн; крнтнчгск!- усилия iVxiK (/ ~ I; 2; 3) и Аг.гм превышают со()тв1тствуюн(ие дс11-ствующие усилия [формулы (80) и (81)], Прн этм критические усилия найденные пересчетом значений, полученных по фор.му-лам (85), сравнивают со значением главных сжимающих усилий в ребрг, которые находят по формуле

- А-

.дcci. Ллз и Тэ определяют 1Ю формулам \Ш) и {ЬЛ\.

Определение критнческон нагрузки на нан1;ль, исчерпанию нссутцсй спосооности панели нни iiorei, чнвостн внешними слоямтт, и 1 pi-v \ г ич f для этого случая производят так же. как и в случае теля. Б соответстрии с формулами (Ь4) 7, yкaзaния;

Глава И

ПРОЧНОСТЬ ЗАПОЛНИТЕЛЯ. ВЫБОР ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПАНЕЛИ. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА

ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ЗАПОЛНИТЕЛЯ

Сотовый заполнитель

Для пбеспечеппя прочности сотового иапол(ште.1я проверяют прочность пластинок - элементов сот и гфочность соединении сот с внеш-ни:-и1 с..10яг.;и с учетом начальных техиоло1Ичсскпх несовершенств (нач.ч.тькое искрин,-н:-нне нро.;оль!;о-сжатой панели, волнистость нне1И-них слоев).

гЗ.темснт сот нрон111яют iia прочность как прямоугольную пласти1!ку, свободно опертую но контуру н нагруженную равномерно расгфеделе.н--нымп усилия:,н! слнига 7,- [i 3, 4) на единицу длины кромки n.ia-стинки. Б случае !:родо/!Ь[[г;г;) сжатия нанел!!, обладающей начальным искривлением, \снлиа Т; оир-дсляют по формулам (58) гл. 10. В случае поперечного и пролольио-иопсрсчногэ изгиба 1танс,!И усилия опр;де-ляют по формулам (61) гл. ]).

;-{апряжеиия в соедине]П:ях сот с вие[И!гиг,;н слоя.н: (спайка, склепка) определяют по формулам (!), (5), (7)-(9), как и для сплошного запс.ини-тели типа H-eapNHipoBannoro nenoiTiacTa (см, стр. 310-311), При этом наи])ижс-иин в 4ТИХ соедине}П!ях рассматривают как условные, отнесенные к н(ч:ото!1ому сллошному однородному по объему заполнителю с таки.,н-1 .-КС нринед;!П1Ы:.п1 ynTnTii.ni параметрами, как и заданный со-1опый занолн[тс.1ь.

Прочность ЭТТ1Х соединение : [ijKJBcpHKiT, сравнивая расчетные напряжения, найденные но фор.мулс (4), с пределом прочности соединения. При этом предел прочности соединения находят, распределяя н.о площади внешнего слоя величину усилия Р (здесь Р - меньшее из разрушающих усилий при растяжении нлн сжатии на единицу длины склейки и,.ш спайки элемента сот с внепншм слоем панели). Следовательно, форму.та дли нровеж11 прочности соединения имеет вид

a. .<-f.b (1)

где 1] - коэффициент, запнсящи!! от качества изготовления панели и материала заполните.тя, принимают ц.. - О.б; г - радиус сотовой Ячейки.

Зэполинте.и. типа гофра и складчатый

Прочность листа гсч}>ра м.ти ск.тадчатого за11)/1:;мтеля пронеряют , сон.мсстнпс дейстнмс сжатия и сдннга.

Расчетные напряжения в лнс1е запо,Н11!тс,1я при нродо-тьиом сжачи панели, облалаюп,ей началнп[,1\1 нскрив..ч1:нием, будут ЛЧ. Т.,

Величины и Г;, вычисляют по формулам {Щ и (67) i-.i. Расчетные напряжения в листе заполнппмя при поперечном и i:p долыю-поиеречном изгибе па!!ели находят ги) формулам (см. рис- -1, б.

t im а

здесь и Tx?t - напряжения в ус.тонном однородном по оГл.сму .i г.о.чпнтеле, В случае изгиба панели эти напрн/кения находят но фч.[1 мулам ГЛ- 10.

Заполнитель из пенопласта

Прочность заполнителя из пенопласта и армированного пеисплг .i и ск.чейки заполнителя с инсшнимн слоями панели npoiicpflior иа д;.. стиие напряжений, возникающих при нагружении панели, с учетом начального искривл;ч!ия иа:!ели и начальной в.чнистости внеш:::1.\ слоев (рнс, 1),

Для пан

ними СЛОЯМ! для ДВУХ Т!;

поверхности виешн1:х слоЛ5 (i 1 Пр1! продольном ( CToiiinjit иаиели сиг;ч рнют !Ю форму.че

с различн!.гми В]и.- . !р01;ерку -Ь!!10Л1!;;:1 ., распол1.1Ж:!1ных i ;леик1! с кнждым i (( 1 и 2),

катни тр..-юстъ ЩУ-;у,

ТД< Пв - меньший из предс.тс1Р прочности мате1!1ала заполните.тя I ::! к.тея прн растяжении или c::-;aT!i[i; г., 0,6 - киэф4иииект, зависящиа от качества изготовления панелн и материала заиолиители.

Расчетные напряжения, определяемые ио энергетической Teoj-.iii

прочности,

пт ,= )/ ( ; Ф в, ) + 3 (i ,i + Ill

!Д< Oxri-напряжения в за1[олпителе от окатия панели (здесь !i далее / = 1 и 2);

2 С

в c.TV;iie иеарми)1ованиого пенон.таоа t - £,-, С ~ ь случае ар:.и1-ронаниого е = ex. о --- gxz: <х> - напря ч<.Ч1:1е сжатия во n!!eLiLii--M слое

Л,. расчетное угише сжатия !io !ии!иием слое, ч малип.те и касатгльньн (.анрлжения. возникающие вследствие иача.чьнН! 1и.л!1ИСТ0стн BHeunnix слоев;

.заполнителей

;л;д

- стрела начальной bojehhctocth Бненшето слоя н стрела начального яскнг-БЛСН1И1 п.тастнг[кн (см. рис. I); т. -каса тельные напрл?1!сння. возникающие в за-нол!1Ителе вследствие начального искрив, леиия пластинки.

Для прямоугольной H.iacTHHKH. свободно опертой по четырем кром кам и ca;aToii вдоль размера Ь,

2к - б,

Рнс. 2

{ >lt + 6,)

Io.vie.

л-В,

Для пластинки, работающей в условнл.х цилиндрического изгиба ->3 при си;атии вдоль размера Ь, а - ширина пласт.шкн),

*i(l +v) J

:i-B,!

Число 1!ОЛ)нолн т [аходят по [рафик\ на рис. 2. При поперечном н продольно-[Ю!!ерсчном изгибе 1[лаетинки г[ронерку .прочности заполнителя выполняют по формулам (3)-(9) стой разиищй, что Gxci и Txzci определяют не по формулам (5), (6), (8) и (9), соответствующим сжатию пл;:стиики, а по формулам, соответствующн\! ее Изгибу (см. гл. 10).

При этом определяют в двух точках, расположенных на по- верхностях склейк!! започнителя с двy!я нкешннми слоями (i - 1 и 2).

ОПТИМАЛЬНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ПАНЕЛИ Пластинки с заполнителем из неармированного и ариирсваиного пенопласта при продольном сжатии в услобиях цилиндрического изгиба

Граф!1К1! оптимальных параметров. иострое[[иые по методике, описанной в IM. 9 для пластинок, работающих на продольное равномерное Сжатие в условиях шичиидрического изгиба (стержни, бесконечно