Прнмоу1ольные пластинки

Прн coHMtCTHOM денсгвин равномерно распред1.ле11Н011 но iiuBepx-ностн ноиеречной нагрузки у и равномерно рас11ределе1иш}( вдоль кромок сжимающих уси.тий Л или Ny (рис. 20) прогибы и 1[алряже!И1и при огсутсгвии нагрена слоев вычисляют по фopfy;laм

НО

384

= I -м7

(56)

Коэффициенты тп определяют в заниснлюсти от условий к]К-н-ления к1>олюк пластинки по табл. 4 * {при этом параметр А о/фе-

деляют [10 формуле (3)].

В формулах (56) o6oj:ia-чсно

1>олюк пластинки по табл. 4

- t 7

ггттттгг

ш-прогибы б середине пластинки; 0, Oj: - максимальные лиач 1Л1((я ifOpмaльнL(x напряженнп bobhoiueihx слсн.х

ннтеле ((т (-.,J; Jyc. тхгг - максимальные значения касательных на[[)яженп11 (! ,-1аполнителе.

Значения £), В выч;сляют по формулам (1) и (2). При определении

*!/,. . л 1, г принимают £(, - -- .где i = 1 - для 1!апрйжений о, ,

в первом внешнем слое; г - 2 - длн напряжений Оу, Ох- во втоК)м внешнем слое. При определении Оу., Пхс значения £ , k определяют в зависимости от шпа заполн!1теля.

Координату точки по толщине пластинки г отсчитывают в соответствии с рис. 20.

Формулы (5Gj справедливы при условии - -и fe 1 при

определении нанр ;;енин, к 10 при определен!!! прогибон.

Поперечный изгиб. В случае отсутствия npoaiMbiiRx i ил при определении ирогибови напряжений в формулах (об) принимаю: Nx = Л - - 0. Коэффициенты Шц определяют в зaвиcнюcти от условия oniipa-ння кромок пластинки по табл. 4.

В случае сплошного изотропного заполнителя (тнг.а пеноплас1а различно!! жесткости) значение р.,. Вс, вычисляют по формулам (4) и (50), а па1аметр сдвига k - по формулам (.3) и (1). В случае сотового

Для случая, когд. кромкН J, 4 3iiiu,eM.ii мил>с.

и 1.6 2.0 2.ii О O.i, 0.S I? 16 2.Q

б) г)

1, IJ.iTMf) прямоугольных пластинчн

нниолиителя /: - ii--- О, Параметр идвпга к вычислнют ио

([юрмуле (3), причем для G внодяг среднее зиачспие модуля сдвиг;] сит;

Приведенные модули сдвига cotoboio заполшггеля 0x2 и Оуг определяют ио формулам (3)~(5) гл. 9.

Касательные ганрнже1ння в заполнителе (т и Тхгс}- ка11девные по формулам (56) для сот. относятся к условному однородному заиол-HHTciK), Нап[>яжен11я п элемеичах сот н.1(чис.!яют пересчет.м по формуле (61).

Продольно-поперечный изгиб. При лектвии продольных сил в ии-прааленин короткой стороны пластинки (при b а действуют усилия Ах ~- 0; при а < b действуют уси:тя Л, Л = О, см. рис. 2.}} прогибы и 1;апряжения определяют в зависимости от тина заполиите,-;я (см. стр. 294) гю формулам (56). Коэффициенты т,[ находят но табл. 4.

В случае дегствин усилия Лу значения следует разделить па

случае действия усилия Лд: значения тп Д(,1ят на

1-- j . Кригичсские нагрузки Лу~, Л и все параметры, необходимые для их вычисления, определяют ло фо1)мула,м (20) в соответствии с ук; заииями иа ст]). 271, 278. .

При вычислении fxi: следует использовать вторую и пятую графу табл. 2. Прн вычислентт Nyg следует иметь в виду, что случаю сжатия иластннки. показанному на рис. 20, усилиями Л,/, кг1гда кромки /. и1ариирно оперты, а кромки 3, 4 защемлены, соответствует случай сж.г тия пластинки, показанный на рис. 3, усилиями ,V.v, когда кромки 3, } шарнирно оперты, а кромки /, 2 защемлены. Поэтому при определ.-НИИ (см. рис. 20) следует Hcnoj[b30BaTb четвертую графу табл. 2 и вычислить си.!С значение к. Пели /V - растягивзющ1!е ии.ци. то во Всех формулах следует изменить знак Л.

МЕСТНАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ ПАНЕЛИ Порядок расчета

Мсстилю усто1чиность внеи)них слоев панели п элсмешов заполнителя проверяют сравнением усилий сжатия и сдвига .Vi и Г,:, возникающих в этих элементах при действии на панель заданных нагрузок V и Т, с соответствующими крнтическили! нагрузками элементон Л,. и 7,v. Величину усилий Ni и Г,- в элементах панелей определяют в прсд-ноложеннн, что заданные нагрузки Л/ и Т па вею панель распредел.зютс.! между элементами пропорционально их /ю сткостям.

Критические нагрузки элементов панели находят- в слеях-ютем порядке.

Определяют критические усилия сжатия Л -; и сдвига Т,- этих эл(-ментов в 1гредположении идеализиронаииой упругой работы констрхк-ции. Для внешних слоев i ~ I и 2, для элементов заполнителя i - 3 и 4-При этом для панелей с сотовым заполнителем эти усилия находят сразу для калсдого нз элементов в отдельности, а для панелей с зaиoлнитeлt типа гофра или складчатого, сжатых вдоль скл.?док, сначала находят критическую нагрузку местной устойчивости \\ иа единиц; 1цирин:,:

нсей .1ансли, , затем распределяют эту нагрузку меж 51емег.т-5м,. пп

Лнисгнительные критические усилия для шишшк слоев птирт и злемеитов з.шолш.теля ( ли Г,-,) и атрузки ,V, а едш цу ш шины .ееи панелн с учетом реальноГ, работы конструкцн ( , тоГс eZ

вшоде .материала з,т нред.л.....ронощ о альиостн) опредетяют So

наиденным усилиям Л(, (или 7 ,) путем пересчета Здесь ic , ого норено особо) в отличпп от расчета а общую устопчнмсть , т , атруз- ками ;\ илп Л , понимают нагрузки, соотиетствчоаще , еоплЕик, несуи.са сиособности анели при оте е м.сноп y-cToilnLocTrLe

Сотовый заполнител

4. а Г!. 9)

Считают, что усилия в алемеитах при продольном сжатии панели ..грузками ,V, и Л , распределяются между сш и слмГнрГор

дят-Го°Йам

в, +в

- (j = 1 илп 2). (57)

то uu!! Jn обладает иачаль,:и.м (техпслогическим) искривлеиием,

нозн1;;а;от ; л,;г ,: =~ -

о рё£Г о lloMy.: - Р -- -

при сжатии в шшравленин х

Т . 1.36

сжатии в направлении гу

(58а)

(586)

здесь 6 -размер панели, опертой или защемлепнон но нагруженным кромкам, D наиравлеиии сжатия.

Значение - протиба панели при ее продольном сжатии нагруз-К.Д1 определяют по формулам

при .\д

(59)

здесь v, -стрелу начального пскрп.члсния 1;анели, наи.-ачают в зависимости от технологии )1зготовле1и;я !;гвели; V . - крпическая нагрузка общи! устойчивости (см. формулу ij3 ctj). 171 и далее).

. .jHi сжатии панели в ]1аправлении ,j и!аекс х в формулах (59) заменяем ;пл.-\..:..,.-,[ 1/, -г г J , .

Г10переч)юм и продольно-поперечном изгибе спериа по форму лам, ирнведеиным иа стр. 290-296, определяют напряжения (, f-i-i но н1гешиих слоях [i 1, 2) и т -, т ц однородном по объему запо,.мН1геле, а затем по формулам (60) и (61) находят сжимающие yen .Н1Я но инсшннх слоях ( = 1, 2):

xi = fxii. yi ~ Oyii (6:1)

И усилия сдвига в элементах сот (см. рнс, 1 гл, 9)

T-J = г (0,8Qxzc + i.STyj); = 1,7,Vt.. (01)

Критические усилия Л-, во внептнх слоях панелн (i - 1, 2) и предположенни идеализированной упругой работы конструкции находи г по формулам (62), полученным в предположетш потери устойчивосг.! с иск1[и.ением виешш1Х слоев в пределах каждой coTOBoii ячей]-,; (т.е. ны(1учивл[[ием одонышкав каждой ячейки).

llpii сжатии в направлении а

xU - 34,9 , При сжатии в направлении у

(62а)

(626)

Прп одновременном сжатии в направлениях х и у

Величину коэ[н)ицисита в случае продольного сжатия определяю: гю фор.мулам (,57). н в случае продольно-поперечного изгиба - по фо1 мулам (60).

3!:ачеиия V.v, и .V ,-.. определяют также по формулам (70), cootium-сгнующим другой форме потери устойчивости - искриатеиню внеигни : слоев по ци,.инд()ичск11м поверхностям. При этом в формулы (79) вместо упругих параметров пенопласта вводят значения и Gj-., найденные по формулам (1) и (2) гл. 9. Из двух значений Nxi,-, naii-дегщых по формулам (б2а). (626) и (79), в расчет вводят меньшее. Из двух з1[ачен{и1 Л / также принимают меньшее,

К1)итииеские усилия сдвига Г , для элементов сот (i =- 3) в предположении упругой работы конструкции определяют, рассматривал эти элементы как прямоугольные шарнирно-оисртые но контуру пластинки при потере устойчивосш от действия в их плоскости равном1рно р:и-пруделениых по контуру сдвигающих усилии.

Действительные критические усилия сжатия Л.-. во внешних слоях и сдкпга Ti в элементах сот с учетом реаль!юй работы конструкции определяют но найденным значениям Л;, и Т;. при по\ющн пересчет:! по следующим фо[)мулам (ана.тогичным приведенным в расчете на т;бщ\;о устойчивость):

для внешних слоев

Ti, - ччТ : (. = 3);

(63.11 (636)

(== 1. 2, 3)

Злачс-пие .м.тенсивности напряжений а определяют по форму.1а.\т Для i:i(4i;.ii.\ елоеп: при ea.a.HLi в направлеппи х

.V,. .

при сжатии в направлении у

bi

при одновременном сжа1ИИ в направлениях х у

Для илемеитов сот

Ti.-

.3-- (( -3)

Значении о-. сычис.тяют по одной нз формул (I3j-(1,5). полагая о., а,- и о,., О:.,.

При vTOM в формулах (13) -(15) следует полагать i = 1, 2 ля виеш-VMX слоев и ( - 3 для сот и вводить соптветстоующие зиаче!:,::! .\арак-теристик матер::сла.

Далее проверяют \стоич1шость внешних слоен и :>.\~ - л\-:у. .-л. Ьс.[и УСИЛИЯ во внешних сюих Л . А[t = 1 и.п! 2) ь сии..\ Т, w - - 3 или 4) меньше критических для соответствунлке! j :),ie:,jei; i.i (. :л(,. V Т J то Т1 1 i 1ь Tiro t le IT с ч

В Ttr С1\Ч Ч\ I ДЭ к с ГН 1Я П <г< и Т1

одними нн ИИ LT и Пр ДеТТЮТ ИЧРС \ JH \ -i I

tOJTьeтcтri\юи I и ч fT inn \Щ-1 СП el 1 т if

ПрОД( ТЬНП тия е ] 3 11 41 Ы I Р Ш 1 L I 1 П

грузки, соответствуюаие iKiTene местной \croii4hhuc;iii . /.-..i.\i.;-.i 1нешии.м слоем, опред(.1Як>г ио ipopMy.iavi

здесь ,\х1к- Лутч-действительные крит:1чсск:1е ус ; nin. 11.1.;-.-ксом 1 обозначен .менее жесткий внешний слой (В <B.j.