В етучае обо-ючкн с одинакоными внеш!(НЛ!П слоями

2/f, й(1

Входящие в приведенные формулы жесткости заиолннтсля щщ сжат1П( 8с и изгибе па единицу ширины панели, а также прикедс). нын модуль сдвига заполнителя определяют в зависимости от вид згмю.чнителя по слсдуюишм формулам.

Сплошной и 3 о т р о п н ы ii заполнитель (типа пено-

Dc--=

3(1 -v;)

6- G,.

С о 1 о в bJ й тонкой фольси

3 а п о л н и т е л ь, Для сотового заполнителя из

Вс = 0; Пс О 1,3)

(см. рис. 4, а гл. 9).

Значенпе приведенного модуля сдвига G заполнителя определяется по формулам гл, 9 в saniiCHMOCTii от ориентации сот. В случае, если двойные стенки ест (пластинки 4 на рис. 4, и гл. 9) совпадают с nanpai топнем де[ствия нагрузки. прнн!1мают G G/. в случае, если лвой: ж стенки сот перпеидик\лн]П1ы направлению нагрузки. О - 0;,.

Г (! (j р и р о в а п il ы il и с к л а д ч а т ы и з а [т о л н и т с ,т к. Для го4риронакно[-о (см. рис, 4, б гл, 9} и складчатого (см. рнс. -к гл. 9) заполнителя значегшя жесткостей 13, Dc и приведенного мод\.1я сдвша G определяют в зависимости от ориентаци!! складок листа за-полп}1теля. В случае, если направление ск.чадок совпадает с напра;;-. icHHCM де11ствня !:агр\зкн, принимают

.- 2/:./,; D,:-

G со [k 0).

Il стуча., если направтсние ск.тадок перпендикулярно направ,тен!;1С декс!вня на1-рузки. принимают

Вс --= 0; Dc =-0: а = Gy- I J

Зи,!чеиия приведенного модуля упругости Их и ириведопюго .модуля едпнга G, гоф;1иронан;10го и ск.1адчато1 о заполнителя онределчки по фс[г.;улам гл. 9.

о а п о л и и т е л ь из армированного п е н о п л а с i а. Жесткости В, Dc и приведенный модуль сдвига G армированного пена-пласта (см, рис. 13 г.п. 9) определяют в зависимости от направления армирующих ребер; если нанранлоше исследиих совпадаете направлением действия нагрузки, то принимают

It:,;,

3(1 - Гл-,.\;,л-)

j Если направление армнруюнсих ребер перпеЕ(дикулярио напраьле НИЮ действия нагрузки, то

3(1 - .V.v.i;V ,)

(!))

Значения нриведен[ых модулей упругости /Г.. £(/. привелении.х модулей сдвига Оуг. 0; и коэффициентов Пуассона v-.;, v, армиро-ванн010 пенопласта определяют по формулам гл. У,

Определение нагрузки Л,.. Значение критической наг[)узки .Vg ,на единицу ширины напели в предноложснип упругой работы конструкции определяют по формуле

(10)

Безразмерный критический параметр т, олре.те. imjot ])ен!епием ;ураннени]( усто1[чпвостп пластинки н заниси\.эстн от ус.то.чпГ: опирания !нагружен!!сгх кромок Л 2 {с\\. рис. 1):

ири шарпирно опертых к[1омках

1 l-t прн чишет.ткпных кромка.ч

-~~Ж

когда одна нз кромок защс-млена, а другая свободна (консоль)1<1Я пластника)

4 -!- k

когда одна из кро.мок заще-.!лена, а другая iiiapLmpHO оперта /i. определяют но кривой 3 на рис. 2, в.

Определение действительной критической нагрузки с учето.м работы материала вненнп1х слоев за предешм пропорцнональности и реальных ус.човий работы панели производят путем пересчета к])нтического напряжения, панденного в п1едположенш[ идеализированной упругой работы конструкции.

Этот пересчет осунсствляют ь следующем порядке.

0::ределяют критические напряжсн1гя но ыггешних слоях гг.л;;сг[.нки в предполол<ении идеализирова[1ной упругой работы констр\кции

Значения а,-, для каждого из слоев (i1, 2) с помощню ф.]рмул (33)-(15), приведенных ниже. пе])ссчитывают в действительны к)и-тичсскне напряже1шя о, (г - 1. 2) для каждого из слоен в зависимости от значений (для данного слоя) предела прочности о ;, преде.ти нропор ЦноЕгальности ощ, а в случае явно выражен1[ой площадки тек\ чести - в зависимости от предела текучести о-,.

2 >,

По найденным критические усилия

:1чениям Oj. а определяют дс11ств(1тельиые А единицу ширины пластинки по формулам

Bhi В.

(12)

Из двух значений Л выбирают меньшее, которое принимают за действительную критическую нагрузку.

В случае, если внешние слои выполнены из одинакового материала, для определения действительной критической нагрузки достаточно расчета по одному из внешних слоев. В этом случае критическое напряжение во внешних слоях в иредположеиии упругой работы конструкции рассчитывают по любой из формул (И). Далее производится пересчет этого напряжения по одной из формул (13)-(15). Дейстнительные критические усилия рассчитывают по любой из формул (12).

Определение действительного критического напряжения. Если внешние слои вьшолиепы из материала, не имеющего явно выраженной площадки текучести, действительное критическое напряжение определяется ко величине о- (У - ]. 2) с по.мощью одного из слелуюших приб,1И-жениых приемов.

Первый способ

В т о р о ii с

= Wie при ои < т<Г. - iai -щй У -при О/,. > а ц1.

I о с о б

(13)

1+Ф<

1 4-+ Оз.

Б 1})пр,улах (13) и (]!) /- 1 для первого впешггего слоя, I2

для BTOpOlO.

Расчет по формулам (13) дает лучшие результаты (более близкие к экспериментальным) в тех случаях, когда < ai или Ui незначительно превосходит о,щ1. Расчет но ({юрмулам (14) дает лучшие результаты в тех случаях, когда о,е значительно превосходит Опщ.

Для материалов с явно выраженной площадкой текучести (мягкая сталь) гт;,; рассчитывают по формулам

i.k - 0г гтри а>> aj-i.

(15)

Значение коэффициента т. Коэффициент ц в формула. (13)-(15) назначают в пределах 0,80-1.0; он зависит от качества изготовления панелей.

Прямоугольные плоские и цичиндрическпе панели Сплошной изотропный заполнитель (типа пенопласта). О н р е -

д с ;м н и е жесткое т е й. Жесткость изгиба D, сжатия В и параметр сдвига А: определяют по формулам ([)-(4). При вычислении [lapa-метра сзвига к но формуле (Ii) размер Ь берут и соответствии с обозпа- чеиия-.п1 па рис. 3 пли -1

ИМИ*

прн pLtC4CTa.x ци.тпдри-ческих панелей выч.1сляют также параметр к[1инизмы а-по формуле

(16)

где V-среднее значение коэффициента Пуассона:

Порядок опреде-Р с. 3 Рио, 4 л е и и я к р ii т н ч е с к и X

нагрузок. В зависимости от параметров, условий оп)1>ания и нагружения панелей определяют значения критических уси.шй Ллге. Луе Il е,чипицу Ш11ри;1ы панели в предположении yiipyi-ой работьГконструкции. При этo! используют 1х1рмулы (20), табл. 1 и 2 и графики на рис. 2, 5-7.

5 1,0 (,5 г,5

,J 1,0 о ?, г,}

Де1!стЕнтельн\ю критическую нагрузку с учетом работы Koncipvi:-ции за пределом пропорциональности находят гакл-:е пересчетом критического напряжения, найденного в предположении ynpyroii pa6oiL: конструкции, в действительное критическое напряжение.

При совместном действии нагрузок на панель определнкм нпге. сивность критических уснл1п1 в предположении упругой рабчгм KOi!-

Р 0,8 1.6 2,4 3.2 4.0 4,8 5.6 S.im, S)

струкцпи, которая и является исходной величиной для пересчета по формулам на стр. 271-273,

Пптеисиниость усилий в случ;1е совместного действия нагрузок

.5иаче1П1е Л, иподят далее в форл!улы (П)-(15). по.тагая Л* Л, и он(}еделяют меньшее из двух значений Л (см. стр. 27.1,

Действительные критические нагрузки опредсчнют по формулам .V...- = 4Nx,\ Ау,. = фЛ;.; П-ц П, (18)

(19)

О II р е д е л V и н о н а г р у з о к !\х,.. Л,/ , Т,.. Критические нагрузки Лл-., Ау на еди1шцу ширины панели в предположении