где FfH Li ~ постоянная эквивалентная нагрузка (радиальная или осевая) на /-том режиме и продолжительность ее действия в млн. об. Если Д задана в ч - то ее пересчитывают на млн. об. с учетом частоты вращения мин :

Для подшипников, работающих при типовых режимахнагружения (см. рис. 2.3), расчеты удобно вести с помощью коэффициента эквивалентности Kg-

Режим работы. . . о 1 И Ш IV V

Ке............ ]. 0,8 0,63 0,56 0,5 0,4

При этом по известгв.ш макстмальным длительно действующим силам F,i, FfinM Fa (соответствующим максимальному из длительно действующих моменту Т = Тгозх) находят эквивалентные нагрузки (13]:

Fr] = KEFrirea, P/l = fEF/2mla Fji = ДяЬша.

по которым в соответствии с пл. 2...6 ведут расчет псдошпшиков как при постоянной нагрузке.

7. Определяют скорректированный по уровню надежности и условиям применения расчетный ресурс (долговечность) подшипника, ч:

где С - базоваядинамическадгрузоподъемностьподшипника (радиальная Сили осевая Q), Н, Р - эквивалентная динамическая нагрузка (радиальная Р или осевая а при переменном режиме нагружения р£. или Ре, Н, А - показатель степени, к=Ъ ддя шгцмковых к- 10/3 для роликовых подшипников; - частота вращения кольца, мин ; а -коэффициент долговечности в функгщи необходимой надежности принимают по табл. 7.5; Огз-коэффициент, характеризующий совместное влияние на долговечность особых свойств металла летадей подшипника и условий его эксплуатации.

Вместо индекса s в обозначении ресурса загшсывают цифру s = 100-Р где Pi - надежность при определении ресурса. Так, при 90%-ной надежности - Libn при 95 %-ной - Lia, при 97 %-ной - la-

Таблица 7.5

Для обычных условий применения подшипников (материал обычной плавки, наличие перекосов колец, отсутствие надежной гидродинамической пленки масла) значения коэффициента й2э-

Для иииктодтаашкое (кроме сферических)........ 0,7..Д8

Ддя роткогюдшипииков конических............... 0,6..Д7

Дад роликюподшипнаков цилиядричеасих. шариквпюдшт- 0.5...0,б

Дая роликовых радишамых двудиых сферических 0,3...0,4

Ф(муды спраеедтшы при частотах вращения свыше Юлшн до предедшых г,

каталогу, а также если Р, (или а rtpu перешннык нагрузках Р (или Р не превышают 0,5С (или 0,5Q).

8- Оценивают пригодность намеченного типоразмера подшипника. Подшипник пригоден, если расчетный ресурс больше или равен требуемому

В некоторых случаяхв одной опоре устанавливают два одинаковых радиальнък или радиально-упорных однорядных подшипника, образующих один подшипниковый узел. При этом пару 1юдшипников рассматривают как один двухрядный подшипник. При определении ресурса по формуле п. 7 вместо подставляют базовую динамическую радиальную грузоподьемность Сум комплекта из двух пощшшннкок для шарикоподшипников Сдуы=1,С)25 С для роликопсдашп-ников Crej = 1,714С Базовая статическая рад1альная грузопсдъемжють такого комплекта равна удвоенной номинальной грузопсдьсмности одного однорядного подшипника Сгу = 2Сог

При определении эквивалентной нагрузки /V значения коэффициентов Аи У принимаЕот как для двухрядных подшипников: для шарикоподшипников -по табл. 7.1, для роликоподшипников -по п. 5.

Прнмер I. Подобрать подпшпншси качения для опор выходного Вала цилиндрического чубчатого редуктора общего назначения (рис. 7.7). Частота вращения валаи = 120мин. Требуемый реодк при вероятности Безотказной работы 90 %--XiodA = 25 000ч. Диаметр посадочных поверхностей вала (f=60 мм. Максимальные длительно дейстщтонще силы: /у11йя = 6400 Н, /йтм = 6400 Н, /Атн = =2900Н. Режимнагружения - 11 (средпиЯ равновероятный). Воэможиыкратковременные перегрузки до 150% номинальной наг1ки. Условия эксплуатапии подшипников - обычные. Ожноавмая теи-гература работы = ЗОС.

Решение-1, х£пя типового режима нагружения П коэффициент эквивавлентносги А2=0,бЗ.

Вычисляем эквивалентные нагрупки; Да = ЛЬРгшя = 0.63 - 6400 = 4032 И; =/иши = 0,63 6400 = 4032 Н; Fa = ШАтах = 0,63 2900 = 1827 И

2. Предварительно назначаем шариковые радиальные подшипники легкой серии 212. Схема установки подшипников - враспор.

3. Для принятых подшипников из табл. 24.10 находим: 0= S2000 Н, Сог= 31 ООО Н.

4. Для радиальных шарикоподшипников из условия равновесия вала слецует: Рл = Ра= 1827 Н, Fill = 0. Дальнейший расчет производим дм более нагруженного подшипника опоры

5. Отношение/7i/a,= 1 I827/31O0 = 0,059. Изтабл.7.1 выписыввемД:= 0,56, Y= 1,69, е = 0,262,

6. Отношение V(Wv) = 1827/(1-4032) = 0,453, что больше е=0.2й2 (У=1 при ЦШЦеоии Бнучжннего кольца). Окончательно прняимаеи Х= 0,56, Y= 1,®.

7. ЭкЕИвалеитная динамическая радиальная натрузка

A=(K*-r+I7i)ftA-T. м JU = 1,4 (см. табл. 7.4); /Г,= 1 (4,6 < 100 Q

Р,= (! 0,56-4032 + 1,69 1827) 1,4 1 = 7484 И.

8. Расчетный етятрет!1нрованныйрвсурсподпгипникаприв1 = 1 (вероятность безоткаанойработы 90 й, табл. 7.5), еш = 0,7 (обычные условия применения, см. стр. 108), it = 3 (шариковый подшнпншО

9, Так как расчетный ресурс больше требуемого: LiOah > tlOah (32609 > 25000), то предварительно назначенный подшипник 212 пригоден. При требуемом ресурсе аадежность выше 90 %.

2. Подобрать подшипники для опор вала редукгора прнвсща цепного конвейера (рис. 7 Л), щеиия вала и = 200 мин . Требуемый ресурс при вд)оятности безотказной работы 90 %:

£100 = 20000 Диаметр посадотаых тдачшюстей

действующие силы: Рл-тхс - 9820 Н, F/haxt = 8040 Н, йшах = 3210 Н. Режим иагружекия -iii (средний 1юр1,альный). Возможны крал-ковременные nepeipyaKH до 150 % номинальной нагрузки. Условия эксплуатации подшипников - обычные. Ожнпаемая температура работы jh6 = 45°C.

Решение-1. Для типового режима нафужения iii коэффициент эквивалентности ке = 0,56.

Вьгаисляем эквивалентные нагрузки: Fri = J&Frtniu = 0,56 9820= = 5499 Н; йг = ЛгРгави=0,56-8040 = 45(2 Н: Рл = К£Рлп = 0.56 3210= = 1798 Н.

Предварительно назначаем конические ропикомде

шиипники легкой серии - 7209А- Схема установки подшипников - враспор.

3. Для принетых подшипников ш табл. 24.16 находим: С-= 62700 Н, е = 0,4, Г= 1,5.

4. Минимально необходимые дш нормальной работы радиально-упорных подшипнико

Й11ПШ = 0,83efti = 0,83 0,4 5499 = 1826 Н, Kamin = 0,83eFrt=0,83 0,4 4502 = 1495 Н. Находим осевые силы, нагружаюшие подшитики. Расчетная схема соответствует рис. 7.5, а. Так как ftiram > РЛиш, И ft > О, ТО ПО Т. 7.2 Ffll = Fd h = 1826Н; рл = рп1 + рав= 1826 + 1798 = 3624 И.

5. Отношение Fbi/( VPrfi = 1826/(1 5499) = 0,33, что меньше е = 0,4 { Г= 1 при вращении внутреннего кольца). Тогцалдя опоры I: >(= 1, Y=0.

Отношение Ра2/( VFrJi = 3624/(1 4502) = 0,805, что больше е = 0,4. Тогда для опоры 2: Х= 0,4.

6. Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка ддя подшипников при Кб = 1,4 (см. табл. 7.4) и & = 1 (4иб < lOOC) в опорах Jw2:

PrI = PrtSbKt = 5499 1.4 1 = 7699 И.

Рг2 = ( VXFr2 + YFdiJKoK, = (1 0,1- 4502 + 1,5 324) 1,4 -1 = 10132 И.

7. Для подшипника более нагружённой опоры 2вычисляем расчетный оарректированный ресурс

при я1 = 1 (вероята

работы 90 %, табл. 7.5),ч

сф. 108) и А = 10/3 = 3,33 (роликовый подшнтшк:)

= 0.6 (обычные условия щ)иыенвния, 10

60-200

= 216224.

8. Так как расчетный ресурс больше требуемою: XiOfljPj > tlOaft (21622 > 20000), назначенный подшипник 7209А пригоден. При требуемом ресурсе надежность

Пример 3. Понобра Частота вращения в

для фиксирующей опоры вала ервяка (оис. 1э). ресурс при воятности безо! й i ib 90 %: > длительно дейст-

ЬикЛ = 12500 ч. Диамеф посадочной поверхности в

вующяе силы: Fmi = 3500 И. = 5400 Н. Режим нагжения - I (тяжелый). Возможны кратковременные перегрузки до 150 % номинальной нафуэки. Условия эксплуатации полшипни обычные. Ожчда..иэя температура рабсгты = 80° С.

Решете i Для , вого режима нагружения I коэффициент эквивалентности ке= 0.8.

Вычисл -ч (К геигные нагрузки; Рг= керпв Н),8-350Г irih., = ЛБкшя = 0,8-5400 = 4320 Н.

2. Предварительно г 1значаем шариковые радиально-упорные подшипники легкой серии 36208 с угаом контакта -12 .

3. Ляя этих полшипншюв но табл. 24.15 СЬг=23200 И. С-=38900 Н.

4. Подпгщгниковый узел фиксирующей опоры червяка образуют два одинаковых рааиачьно-упорных однорядных шарикоподшипника, которые рассматривают как один двухрядный подшипник, нагруженный силами F, и Fo = Fa Для комплекта из двух шарикоподшипников имеем: Осу , = 1,625х О = 1,625 X 38900 = 63212 И; Q,r = 2хСо,= =2 к 23200 = 46400 Н.

5. Определяем отношение iPGtr = 2 4320/46400 = 0,186 и по табл. 7.1 находим е = 0,485.